一个波导式旋转关节各部位的尺寸就可以初步选定。以选定的尺寸通过使用高频仿真软件进行仿真计算,调整选取适当的尺寸经改变圆波导与标准矩形波导加入阶梯式过渡段,调整耦合孔径大小及位置,便可计算获得满足或高于工程所提技术指标要求。需要注意的是与圆波导连接的矩形波导的尺寸,以及他的端口距关节中心的距离的选取,对于改善关节的驻波与增加带宽十分重要,设计时应多加观察。仿真结果TM01模波导耦合式旋转关节相对带宽为4%时仿真设计的结果如下:仿真设计关节的结构形式如图2所示,设置其端口输入的功率为1MW,所得到的旋转关节内部场强分布端口驻波曲线,插入损耗曲线。 DC-18GHz双通道旋转关节。天津四通道旋转关节质量好
微波旋转关节按接触形式可分为接触式和非接触式两种,接触式主要以同轴式旋转关节为主,其具有传输频带宽、体型小、通用性强等诸多优点,缺点是一般寿命较短、环路较少。非接触式旋转关节主要包括有内导体刨开式圆环同轴关节、同轴线非接触式关节。非接触式旋转关节采用内外两层同轴耦合嵌套结构,内外导体机械加工精度不高及其装配同心度差,造成动环激励探针相对定环微波扼流耦合槽位置的变化,从而影响其时延的稳定性。耦合式旋转关节电信号的耦合是建立在交变基础上的,不能通过直流信号是这类旋转关节的一大特征。射频信号通过耦合机构进行传输时,其传输特性是频率的函数,这就决定了这种耦合式的旋转关节一定是一个频率受限的器件,其工作的频率带宽和接触式的相比要窄得多。 安徽同轴转波导旋转关节加工微波暗室中使用单路旋转关节。
旋转关节是在旋转状态下能够实现能量传输的一种装置,既是在传输线的结构非接触条件下、旋转时能够实现微波能量传输的一种部件,如同轴式结构就是两段内、外导体间有缝隙,以便于互相旋转。旋转关节是随着雷达的诞生而出现的,因为雷达工作时需要天线不断地旋转以寻找目标,但发射机与接收机是固定不动的。旋转关节是雷达不可缺少的一部分,它一般属于天线馈电分系统的一部件。由于雷达射频功率较大(脉冲功率千瓦以上,平均功率百瓦以上),因此雷达所用的旋转关节绝大部分采用波导结构。目前,全世界有数家专门设计生产微波旋转关节的公司,主要提供给各军民雷达使用。
旋转关节的基本结构形式:旋转关节结构基本上由三部分组成:矩形波导至圆波导变换;旋转部分;圆波导至矩形波导变换。旋转部分是旋转关节结构的关键部分,不仅直接关系到旋转关节在机械上转动是否灵活,而且直接影响到旋转关节转动时的电性能稳定性和机械密封性能。波导变换结构部分对旋转关节电性能影响也是很大的。虽然微波理论已经有了很大的发展,微波CAD软件已经得到广泛应用,但理论计算仍然与实际结果有一定的差距,需设计调配环节进行调试,而这些微调结构则直接影响到旋转关节性能的提高和稳定,这些微调结构主要在波导变换部分。虽然旋转关节的主要电讯性能由电讯设计决定,但如果有比较好的结构设计,则不仅使得选用较好的电讯方案成为可能,而且也能提供较好的调配结构来提高电讯性能。 同轴接触式微波旋转关节以其传输频带宽、体型小、通用性强等优点而得到越来越多的应用.
全部采用全高波导,不但电讯性能得到提高,而且种类也可以减少,工艺性得到提高,但是旋转关节在十字架的中心部位互相干涉。那么如何避免这种干涉呢?仔细研究方位旋转关节和俯仰旋转关节相互连接部分,可以发现,俯仰关节的臂较长,如果增加一个大S弯,对电讯性能几乎没有影响,但在中心连接部位垂直方向就可以拉开一点距离,干涉问题就有可能解决。经过仔细计算,一方面把双折弯头改成小R弯头,另一方面在俯仰旋转关节的长臂上增加一个大S弯,两俯仰旋转关节与方位旋转关节连接段中心线错开8毫米,这样干涉问题解决了,原来的十字架也不需改动。另外就是解决在天线座相应的安装部位开槽问题。仔细研究天线座的空心十字架所给出的安装位置,可以发现,给方位旋转关节的内圆柱较长,而给俯仰旋转关节的则较短,因此将方位旋转关节与俯仰旋转关节相连接的法兰盘转个方向,即将原来在俯仰旋转关节上的弯头改到方位旋转关节上,并且压低法兰盘表面偏离方位旋转关节轴线的距离,即尺寸11,使其轴向投影在天线座的安装圆柱内,这样就避免了为安装方位旋转关节而在天线座的相应位置开槽。 旋转关节哪家性价比高。江苏18G旋转关节现货
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射频旋转关节根据高频信号的集肤效应和同轴电缆的结构特点,支持单通道或多通道传输DC-18GHz射频信号,也可以集成其他类型信号或功率。高频滑环的高频信号采用50Ω特性阻抗射频同轴结构。同轴旋转关节的转动特性会使得射频性能随转动参数发生变化。一般而言,同轴旋转关节的说明中会给出推荐转数下的最大电压驻波比、插入损耗和相位的方差。如果偏离该推荐转数,则可能会对上述各方差造成影响,并可能使同轴旋转关节承受过度的振动或机械力。此外,上述电压驻波比、插入损耗和相位的方差还可能随频率变动,并可能在选购时需要将其考虑在内。天津四通道旋转关节质量好
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