抓斗在进行使用的过程中，其常见的故障是磨料磨损，在进行操作时可以发现在抓斗失效形式中，会由于梢抽磨损而丧失工作性能的约占40%，由于斗体刃磨损而丧失工作性能的约占30%，而由于滑轮磨损及其它部件损坏而丧失工作性能的约占30%。由此可见，提抓斗销轴与轴套的抗磨性，提斗体刃口抗磨性，这二者是提抓斗使用寿命的重要途径。司机操作时，应免无锡抓斗擦碰船舱等事件的发生，杜因操作方法错误而导致的类似事件发生。司机应在作业过程中实时观察抓斗的使用情况，若发现链条、快接头等有磨损现象，应及时加油;若发现抓斗其它故障或疑似故障应停机检查并及时汇报，同时在运行日志上做好记录专业抓斗哪家专业，无锡市港安起重机械有限公司供应。山西抓斗制造厂家

    卸船扬尘的产生卸船机在卸船时,扬尘是几十吨的散料由抓斗落入卸船机接料斗瞬间产生的，在卸料斗内产生大于10m/s的瞬间气流。且卸船作业靠近珠江边，受江风影响较大,扬尘随风扩散造成卸船机周边大片区域的粉尘污染。普通干雾抑尘系统也能产生微细的水雾，但是雾滴流速较慢，不具有一定的能量，无法压制瞬间粉尘高速气流，雾滴与粉尘无法形成有效接触而达不到抑尘的目的。我们采取高压分级微雾系统，采用精细雾化喷嘴，在5-7MPa的高压作用下喷射出1-50μm的微细水雾，雾滴具有50m/s的运动速度，能够有效压制高速运动的粉尘，使分布在不同高度的喷嘴产生的雾滴均具有一定的能量来完成与粉尘的结合，达到良好的抑尘效果。二、高压微雾抑尘原理高压微雾抑尘装置是利用高压精细雾化喷嘴产生的1-50μm的微细水雾颗粒，使粉尘颗粒相互粘结、聚结增大，并在自身重力作用下沉降。粉尘可以通过水粘结而聚结增大，但那些较细小的粉尘只有当水滴很小（如干雾）或加入化学剂（如表面活性剂）减小水表面张力时才会聚结成团，如图2所示。如果水雾颗粒直径大于粉尘颗粒，那么粉尘随水雾颗粒周围气流而运动，水雾颗粒和粉尘颗粒接触很少或者根本没有机会接触，则达不到抑尘作用。 智能抓斗择优推荐专业抓斗欢迎来电，无锡市港安起重机械有限公司供应。

    用抓斗作为吊具的桥式起重机，在原料准备作业中，可以进行卸车、堆存、倒运、取料和上料等作业。抓斗桥式起重机***地适用于各厂矿普通货物的吊装作业，配置抓斗这种吊具进行特殊作业。中文名抓斗桥式起重机外文名bridgegrabbingcrane学科机械工程吊具抓斗作用卸车、堆存、倒运、取料等抓斗分类轻型、中型、重型和特重型目录1抓斗类型2结构与工作原理3注意事项4用途抓斗桥式起重机抓斗类型编辑保证抓斗抓满物料的基本条件是：有合适的斗型、基本尺寸和足够的自重，根据被抓取物料的特性，抓斗常分为轻型、中型、重型和特重型四种基本类型，各类抓斗适应物料及自重与物料重量比见表1。中型抓斗自重约等于物料重量，轻型的自重小些，重型的自重则大些。对于各种不同类型的抓斗，应选取相应的参数和结构型式，双颚抓斗适用于抓取颗粒料和粉料，当抓取粒度大于100mm或较坚实的物料时颚板应制成带齿的;当采用抓斗卸准轨车辆时，其抓斗容积一般不大于3m。多爪（又称荷花）抓斗，斗部颚板数量一般为6块，且颚板切口呈尖角，适用于抓取双颚板抓斗不易插入的物料，如大块坚硬的矿石、铝锭、铁屑及废钢等。表1抓斗特性抓斗类型轻型中型重型特重型物料堆密度/t·m～>～>～>。

按驱动方式可分为液压式抓斗和机械式抓斗两大类。1.液压式抓斗起重机液压式抓斗本身装有开合结构，一般用液压油缸驱动，由多个颚板组成的液压式抓斗也叫液压爪。液压抓斗在液压类设备中应用比较普遍。2.机械式抓斗起重机机械式抓斗本身没有配置开合结构，通常由绳索或连杆外力驱动，按操作特点可分为双绳船用吊机抓斗和单绳抓斗，常用的是双绳抓斗。双绳抓斗 有支持绳和开闭绳，分别绕在支持机构和开闭机构的卷筒上。双绳抓斗工作可靠，操作简便，生产率高，应用广。专业抓斗品质售后无忧，无锡市港安起重机械有限公司供应。

    运行台车焊缝及其附近母材的裂纹是由疲劳产生的。以日照港6台卸船机中的5号样机的长裂纹为例，裂纹检测结论见表1。表1裂纹检测结论序号焊缝编号检测长度/mm缺点情况/mm评定级别评定结果11-6800轴套下方焊缝裂615III不合格检测结论：发现裂纹，不合格。做近似处理，认为该裂纹为无限大板的裂纹，且处于宏观裂纹的扩展阶段，其扩展方向与交变压应力方向垂直，为单一裂纹扩展。已知：卸船机运行台车材料为Q235A，其材料系数见表2。根据该卸船机的特点，设计时陆侧运行台车腹板压应力见表3。图1卸船机工作循环内台车应力变化表2Q235材料参数材料KIC/(MPa·m)Kth/(MPa·m)×备注：当的单位为值应乘以10-3。表3运行台车腹板应力(单位：MPa)σσmaxσminΔσ-90-110-50-60现检测到的裂纹长度为a1=mm由公式1,公式2，可计算得当前裂纹长度时的裂纹强度因子：(9)该裂纹为一般形态的无限大板的裂纹，取Y=1。可知该处裂纹仍处于亚临界扩展状态(稳定扩展状态)，根据公式5，计算得Q235材料在该结构的名义应力作用下的临界裂纹长度：(10)由此可知，该处裂纹仍在临界裂纹长度之内，且该处裂纹适用于Paris公式。确定裂纹初始长度a0:(11)根据公式7计算。 优良抓斗信赖推荐，无锡市港安起重机械有限公司供应。优良抓斗质量商家

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    该裂纹从初始裂纹长度a0到现检测长度a1的扩展时间N=×107。实际情况下，日照港的该卸船机5号样机已工作7年，每天大约350个工作循环，利用率为60%～70%，可计算得到现已消耗寿命N1：(12)比较N和N1，可知：N?N1由此可见，由疲劳导致的裂纹扩展寿命远远大于现已消耗的寿命。因此，疲劳裂纹扩展寿命远大于现已消耗的寿命，理论上在现工作循环次数内不应该出现这么长的裂纹[4]。由此可初步判定，认为运行台车焊缝及其附近母材的裂纹由疲劳产生是不正确的。该处裂纹的扩展，由交变应力导致的疲劳并非主要原因。既然使用过程中的疲劳并非运行台车腹板裂纹扩展的主要原因，那么在设计制造过程中是否导致该运行台车存在缺点呢？查阅该卸船机5号样机的运行台车部分的设计图纸，发现了一个重大的设计错误，现截取图纸(见图2)如下进行说明。由设计图纸可知，三级平衡梁的腹板与销轴轴套之间采用对接焊缝连接，且属于厚板与薄板对接。当采用对接焊缝连接不同厚度或不同宽度的钢板时，为减少应力集中，应当将板的一侧或两侧加工成坡度不大于1∶4的坡度，形成平缓过渡。在改变厚度时，焊缝的计算厚度取较薄板的厚度。而该设计图纸表明此处的焊接位置的坡度大于1∶4。 山西抓斗制造厂家